磁棒,科東磁鐵科技圖,圓磁棒

上式為以各節點矢量磁位為未知數的多元線性方程組，解此 程組便可求得各節點矢量磁位 A的數值解。再根據場強 B與 位A之間的關系，便可求得所論場域內各點的場強B值。 3 漏磁系數σ計算的預估反算法 及磁勢的設計計算 由式（1）可推得漏磁系數σ σ= 0.4πIN Hδ （23） 可見對一設定的磁系，可采用所述有限元法求得其場強H， 后按式（23）便可算出漏磁系數 σ。因此在設計螺線管磁系時， 們可按以下步驟來進行漏磁系數計算和螺線管磁勢的計算。計 算時，通常工作氣隙高度 δ、工作空間的大小及氣隙所要求的場 強H0是預先給定的。 23 I———介質絲中通過的電流強度，A； η———流體絕=對黏度，Ns/m 2 ； a———介質絲半徑，m； vm———磁力速度，m/s。 通過調節介質絲電流而改變磁力速度，使 vm/vo達到某一適 。另外，當介質在磁場中有微弱電流變化時，介質絲會發生 振動，因此帶電介質高梯度磁選機具有很高的選擇性。蓮田 描述了一種連續式高梯度磁選機，將鐵磁性介質絲通以微弱 流電使之振動，可連續地進行磁性粒子的分離回收。但這種 絲很好地絕緣，且排列十分有序，因此結構復雜。 （4）磁介質振動和礦漿脈動。脈動高梯度磁選機利用流體的 ，增大了礦粒與磁介質絲的碰撞幾率，同時脈動力把夾雜在 物中的非磁性顆粒清洗出來，有利于顆粒的選擇性捕集，此 備在國內已成功地應用于微細粒赤鐵礦的回收。 在多絲情況下，由于鋼毛間的相互影響，鋼毛周圍的磁場特 將發生變化。圖9表示切面為150μm×50μm的兩根鋼毛在 方向相距l（μm）時，其間 By dBy dy 的變化。由圖中曲線看出的 互影響造成鋼毛表面的磁場磁力較高，而中間區域較??；當 l =200μm時，其效應與單絲介質基本相同，鋼毛間的相互影響已 可忽略。 上面討論了單絲介質的幾何尺寸效應和形狀效應。由求解過 可知，上述結論只適用于鋼毛未達磁飽和時的情況。由于鋼毛 和磁化后，其磁場梯度不再隨 B0的升高而增大，因而鋼毛在 場中的效應將與未飽和時有所不同。 在多絲情況下，由于鋼毛間的相互影響，鋼毛周圍的磁場特 將發生變化。圖9表示切面為150μm×50μm的兩根鋼毛在 方向相距l（μm）時，其間 By dBy dy 的變化。由圖中曲線看出的 互影響造成鋼毛表面的磁場磁力較高，而中間區域較??；當 l